序論：好文章的創(chuàng)作是一個(gè)不斷探索和完善的過(guò)程，我們?yōu)槟扑]十篇焊接工藝論文范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質(zhì)，帶來(lái)更深刻的閱讀感受。

篇（1）

2后橋殼類(lèi)別及焊接工藝設(shè)計(jì)

第一類(lèi)：橋殼為三段式橋殼，即主體部分為橋殼法蘭盤(pán)、變形軸管、橋殼中段（橋殼中段上下半殼、加強(qiáng)圈、帽殼）。優(yōu)點(diǎn)：產(chǎn)品焊縫較少，焊接應(yīng)力小、密封性好，焊接工藝簡(jiǎn)單。缺點(diǎn)：成本較高。焊接工藝為：（1）點(diǎn)定、焊接橋殼中段上下半殼與加強(qiáng)圈；（2）橋殼與加強(qiáng)圈焊接完畢后與帽殼焊接；（3）橋殼中段與變形軸管使用專(zhuān)機(jī)自動(dòng)焊接環(huán)焊縫；（4）橋殼中段與變形管焊接后機(jī)加工變形管兩端；（5）使用壓裝專(zhuān)機(jī)將橋殼法蘭盤(pán)壓入變形管兩端并在壓裝專(zhuān)機(jī)上使用二氧化碳保護(hù)焊點(diǎn)定；（6）將壓裝點(diǎn)定后的橋殼法蘭盤(pán)使用專(zhuān)機(jī)自動(dòng)焊接環(huán)焊縫。（7）根據(jù)橋殼設(shè)計(jì)情況使用專(zhuān)用支架工裝點(diǎn)定焊接各油管支架及鋼板彈簧支座。

第二類(lèi)：橋殼為上下半殼扣合焊接結(jié)構(gòu)。此種結(jié)構(gòu)中有兩種結(jié)構(gòu)：結(jié)構(gòu)1型：上下半殼扣合無(wú)鑲塊結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)2型：上下半殼扣合有鑲塊結(jié)構(gòu)。兩種結(jié)構(gòu)的主要區(qū)別在沖壓上下半殼扣合焊接有無(wú)三角鑲塊。產(chǎn)品主體結(jié)構(gòu)為：橋殼法蘭盤(pán)，上、下半殼，加強(qiáng)圈、帽殼。結(jié)構(gòu)1型優(yōu)點(diǎn)：主體為沖壓成型成本較低。缺點(diǎn)：焊縫較第一類(lèi)結(jié)構(gòu)長(zhǎng)、焊接變形量大。結(jié)構(gòu)2型優(yōu)點(diǎn)：上下半殼、鑲塊均為沖壓焊接結(jié)構(gòu)、板材利用率高，成本最少。缺點(diǎn)：三角鑲塊為焊接應(yīng)力集中區(qū)，易出現(xiàn)焊縫開(kāi)裂等問(wèn)題。對(duì)焊接質(zhì)量要求較高，一般要求熔深達(dá)到60%以上，應(yīng)力集中點(diǎn)要求90%或更高。焊接工藝：（1）點(diǎn)定上下半殼、加強(qiáng)圈、橋殼法蘭盤(pán)；（2）（結(jié)構(gòu)2）點(diǎn)定四塊三角鑲塊（結(jié)構(gòu)1無(wú)此工藝步驟）；（3）使用專(zhuān)機(jī)焊接上下半殼直縫焊道；（4）手工或使用專(zhuān)機(jī)焊接三角鑲塊焊道（結(jié)構(gòu)1無(wú)此工藝步驟）；（5）使用專(zhuān)機(jī)自動(dòng)焊接加強(qiáng)圈環(huán)焊縫；（6）使用專(zhuān)機(jī)定位壓緊帽殼并自動(dòng)焊接帽殼環(huán)焊縫；（7）使用專(zhuān)機(jī)自動(dòng)焊接橋殼法蘭盤(pán)環(huán)焊縫；（8）根據(jù)橋殼設(shè)計(jì)情況使用專(zhuān)用支架工裝點(diǎn)定焊接各油管支架及鋼板彈簧支座。

3焊絲選型及工藝參數(shù)設(shè)定

焊絲選型：根據(jù)板材的性能查找《焊接手冊(cè)》中表2-1-1常見(jiàn)結(jié)構(gòu)鋼力學(xué)性能及匹配焊接材料選用焊絲型號(hào)。如選用Q235板材的C、D級(jí)需要使用焊絲型號(hào)ER50-6。選型原則為：焊絲性能大于板材性能。工藝參數(shù)設(shè)定：皮卡車(chē)型的后橋殼板材厚度一般為5mm左右，焊絲一般選用直徑為1.2mm，焊接過(guò)程采用短路過(guò)渡，電流設(shè)定范圍為180-240A，電壓設(shè)定值為參考值（上下浮動(dòng)為2V），計(jì)算公式為：200A以下，U=0.04I+16，200A以上，U=0.04I+20。

4后橋殼焊接密封性檢驗(yàn)及焊接強(qiáng)度檢驗(yàn)

由于后橋殼為驅(qū)動(dòng)橋?qū)驓さ拿芊庑砸筝^高，所以焊接完成后必須100%進(jìn)行密封檢驗(yàn)?，F(xiàn)一般均采用高壓充氣后浸水試漏檢驗(yàn)，如出現(xiàn)焊接不良導(dǎo)致的密封不良，可采用補(bǔ)焊焊接。如需補(bǔ)焊的焊道較長(zhǎng)大于50mm需要斷續(xù)焊接避免補(bǔ)焊量過(guò)大導(dǎo)致的橋殼整體出現(xiàn)彎曲變形，導(dǎo)致產(chǎn)品報(bào)廢。焊接強(qiáng)度檢驗(yàn)：采用剖切試驗(yàn)。第一步采用火焰切割將焊道剖開(kāi)，第二步使用銑床將焊道銑出光亮面，第三步使用200目金相砂紙打磨光亮面，對(duì)焊道剖切面拋光，第四步使用4%的硝酸酒精浸泡。第五步對(duì)焊道熔深測(cè)量計(jì)算熔深并出具檢驗(yàn)報(bào)告。

篇（2）

2船體焊接工藝知識(shí)庫(kù)

2．1船體焊接工藝知識(shí)要素分析

在船體生產(chǎn)制造中，焊接工藝必須根據(jù)相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范進(jìn)行嚴(yán)格的焊接工藝評(píng)定（WPQ），形成焊接工藝評(píng)定報(bào)告（PQR），其后，生成焊接工藝指導(dǎo)書(shū)（WPS），并且依據(jù)WPS制定焊接工藝規(guī)程，以保證產(chǎn)品的焊接質(zhì)量和性能。船體焊接工藝設(shè)計(jì)中主要關(guān)注如下幾個(gè)方面的問(wèn)題：焊接方法的選擇、焊接位置的選擇、坡口形式的設(shè)計(jì)、加工步驟的安排和工藝成本分析等。船體焊接工藝設(shè)計(jì)中許多問(wèn)題的可統(tǒng)計(jì)性差，影響因素多，因素與因素之間的相互聯(lián)系難以明確表達(dá)。因此，解決這類(lèi)問(wèn)題要借助于經(jīng)驗(yàn)知識(shí)，比較適合于選用工藝知識(shí)庫(kù)。

2．2船體焊接工藝知識(shí)庫(kù)組成

船體焊接工藝知識(shí)庫(kù)包含6大類(lèi)庫(kù)：焊接工藝基礎(chǔ)參數(shù)庫(kù)、母材庫(kù)、焊材庫(kù)、焊接規(guī)范參數(shù)庫(kù)、檢驗(yàn)項(xiàng)目庫(kù)、施焊要求庫(kù)。其中：焊接工藝基礎(chǔ)參數(shù)包括：焊接方法庫(kù)、接頭形式庫(kù)、坡口信息庫(kù)、設(shè)備信息庫(kù)，母材庫(kù)包括：種類(lèi)及規(guī)格庫(kù)、力學(xué)性能庫(kù)。

2．3船體焊接工藝知識(shí)庫(kù)信息模型

系統(tǒng)客戶端依據(jù)系統(tǒng)功能，設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)了不同的用戶接口，滿足不同工藝設(shè)計(jì)和管理人員的需求。系統(tǒng)服務(wù)端負(fù)責(zé)工藝數(shù)據(jù)的處理和工藝決策的推理。數(shù)據(jù)庫(kù)服務(wù)器主要為焊接工藝設(shè)計(jì)系統(tǒng)提供信息的存儲(chǔ)、查詢(xún)和管理服務(wù)，積累基礎(chǔ)焊接知識(shí)、推理規(guī)則和專(zhuān)家經(jīng)驗(yàn)，是企業(yè)的重要信息資源之一。

3船體焊接工藝過(guò)程智能化應(yīng)用工具包

基于知識(shí)庫(kù)的快速化、智能化，實(shí)現(xiàn)了船體焊接工藝過(guò)程智能化應(yīng)用工具包的系統(tǒng)設(shè)計(jì)。通過(guò)智能化應(yīng)用工具包，根據(jù)焊接工藝設(shè)計(jì)的特點(diǎn)，可以選擇產(chǎn)生式規(guī)則表示方法，作為船舶焊接工藝決策基礎(chǔ)。選擇產(chǎn)生式規(guī)則表示除了符合焊接工藝知識(shí)特點(diǎn)外，還具有易于擴(kuò)展、易于進(jìn)行一致性檢查等實(shí)現(xiàn)方面的優(yōu)勢(shì)。根據(jù)對(duì)焊接工藝決策需求分析，在引入知識(shí)管理技術(shù)對(duì)焊接工藝知識(shí)庫(kù)構(gòu)建的基礎(chǔ)上，焊接工藝設(shè)計(jì)系統(tǒng)可以建立焊接工藝決策過(guò)程。

3．1焊接工藝設(shè)計(jì)集成環(huán)境

作為用戶建立產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的應(yīng)用平臺(tái)，是系統(tǒng)應(yīng)用的重要前提，此模塊將用以建立工藝評(píng)定數(shù)據(jù)、文檔的存儲(chǔ)線索，同時(shí)，也作為PDM與焊接工藝規(guī)程設(shè)計(jì)系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)據(jù)集成的接口模塊，可以從PDM系統(tǒng)中得到產(chǎn)品數(shù)據(jù)，建立焊接工藝設(shè)計(jì)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)。

3．2焊接工藝指導(dǎo)工具

完成焊接工藝指導(dǎo)書(shū)（WPS）的編制、校對(duì)、審核、歸檔、瀏覽、打印等工作。焊接工藝指導(dǎo)為工藝人員提供一個(gè)方便實(shí)用的工藝設(shè)計(jì)環(huán)境和工具，將工藝人員從大量繁瑣的工藝標(biāo)準(zhǔn)的選擇、工藝資源的查找、工藝指導(dǎo)書(shū)的填寫(xiě)和工序圖的繪制等工作中解放出來(lái)，減輕工藝人員的勞動(dòng)強(qiáng)度，促進(jìn)企業(yè)工藝設(shè)計(jì)的自動(dòng)化、標(biāo)準(zhǔn)化和規(guī)范化。

3．3焊接工藝規(guī)劃工具

焊接工藝規(guī)程，又稱(chēng)焊接細(xì)則，是指導(dǎo)焊工操作的詳細(xì)工藝說(shuō)明書(shū)，是以工藝評(píng)定為基礎(chǔ)，以具體產(chǎn)品為服務(wù)對(duì)象的詳盡焊接工藝。每當(dāng)有新產(chǎn)品出現(xiàn)時(shí)，焊接工藝評(píng)定可能會(huì)有可替代的，但多數(shù)焊接工藝規(guī)程要重新編制，因此，企業(yè)內(nèi)部積存了高于工藝評(píng)定1倍甚至幾倍的焊接工藝規(guī)程，造成重復(fù)編制和遺漏等現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生。

3．4焊接工藝評(píng)定工具

產(chǎn)品投產(chǎn)之前，必須對(duì)所采用的焊接工藝進(jìn)行焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)，驗(yàn)證合格后，方可用于產(chǎn)品的焊接生產(chǎn)。由于影響焊接性能和質(zhì)量的工藝參數(shù)眾多，每種重要參數(shù)的改變，如預(yù)熱溫度、熱處理溫度、焊接能量超出規(guī)定的范圍，都要進(jìn)行焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)。因此，各船廠積累了大量的焊接工藝評(píng)定規(guī)則。

篇（3）

二、雙面電弧焊接物理過(guò)程分析

（一）電弧收縮效應(yīng)

將雙面電弧焊接、TIG焊（TungstenInertGasWelding）焊槍同等離子焊焊槍、VPPAW電源進(jìn)行組合應(yīng)用的情況下，處于EN周期內(nèi)會(huì)出現(xiàn)收縮的狀況，同傳統(tǒng)等離子焊接工藝處理后的形狀有明顯的不同。但在應(yīng)用G-PAW及雙面電弧焊接焊接工藝的時(shí)候，如果處于EP周期內(nèi)，則會(huì)使得等離子弧作用在一個(gè)位置上。在以上兩個(gè)不同的周期內(nèi)，通常將焊接溶深的確定歸根于EN周期。由此可見(jiàn)，電弧收縮效應(yīng)的根本原因是雙面電弧焊接的熔深影響，在此作用下可以提高熱能的利用率，處理中厚度材料，不會(huì)造成較寬的焊縫。應(yīng)用雙面電弧焊接工藝進(jìn)行焊接處理時(shí)，為了形成焊接回路，可以對(duì)電流利用TIG焊槍進(jìn)行引導(dǎo)，從而導(dǎo)致電弧能夠直接穿透匙孔，使熱能匯聚在一個(gè)工作點(diǎn)，熔透能力明顯增強(qiáng)。同時(shí)也要注意到在焊槍的引導(dǎo)下，作用于工件的電流還存在感應(yīng)磁場(chǎng)，而磁場(chǎng)軸線方向則為電流的主要流向，將電弧、電流組合成為一個(gè)整體，進(jìn)一步增大收縮效應(yīng)，焊接熔深顯著加深，生產(chǎn)效益大幅度提高。

（二）電磁場(chǎng)分析

雙面電弧焊接過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生的電磁場(chǎng)，但電位梯度在被焊接工件與電極之間存在很大的差異，會(huì)形成焊接電流的電磁場(chǎng)Fm及電場(chǎng)力Fe，分別相應(yīng)的計(jì)算公式得出。其中電流的電磁場(chǎng)在x、y兩個(gè)方向上都存在分量，即fm（x）和fm（y），在y方向的fm（y）會(huì)使該方向上的等離子粒子速度加快，縮短作用于工件的時(shí)間，而在x方向的fm（x）會(huì)使該方向上的電流集中在一起，同工件距離逐漸縮短的同時(shí)電流慢慢減小；同理，x、y兩個(gè)方向上也都存在電場(chǎng)力Fe的分量，即為fe（x）和fe（y），fe（y）會(huì)使該方向上的離子加速，極快達(dá)到工件位置，而x方向的fe（x）存在發(fā)散電流的現(xiàn)象，但不同的是隨著與工件距離的縮短，電路強(qiáng)度會(huì)逐漸增大。

（三）熔池流場(chǎng)分析

通過(guò)模擬實(shí)驗(yàn)的方式對(duì)雙面電弧焊接工藝進(jìn)行分析，可以發(fā)現(xiàn)其熔池流場(chǎng)受浮力、電流電磁力及工件表面張力的影響，研究不同因素對(duì)熔池形狀變化的干擾。熔池金屬在不同張力的作用下會(huì)產(chǎn)生定向流動(dòng)，方向?yàn)閺膬?nèi)到外，熔池的寬度呈現(xiàn)出逐漸縮短的趨勢(shì)。金屬熔池在浮力的影響下會(huì)出現(xiàn)兩種不同方向的流體，其中在下表面中，流體方向同焊接電流產(chǎn)生的電磁場(chǎng)方向相一致，都為從外到內(nèi)，可以擴(kuò)展熔池深度；而上部焊接工件的單面工作與浮力產(chǎn)生作用在時(shí)間上同時(shí)發(fā)生，其流體的方向是從內(nèi)到外。工件焊接部位會(huì)通過(guò)大量的電流，這就導(dǎo)致電流電磁場(chǎng)的強(qiáng)度更大，另一方面由于焊接熔池的傳熱與流體流動(dòng)的作用，會(huì)進(jìn)一步增大磁場(chǎng)強(qiáng)度，磁場(chǎng)下形成從外到內(nèi)的熔池流向，為挖掘焊接熔池提供了有利的條件，也對(duì)焊接熔深的增大有很大的幫助。

篇（4）

1.1合金元素的影響

2205鋼含有較多的合金元素，焊接過(guò)程中易形成金屬相、碳氮化合物等，這些會(huì)影響接頭力學(xué)性能和耐蝕性能。氮在保證焊縫金屬和焊后熱影響區(qū)內(nèi)形成足夠量的奧氏體方面具有重要作用。氮和鎳一樣是形成奧氏體和擴(kuò)大奧氏體元素且能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于鎳。在高溫下，氮穩(wěn)定奧氏體的能力也比鎳大，可防止焊后出現(xiàn)單相鐵素體，并能阻止有害金屬相的析出。由于焊接熱循環(huán)的作用，自熔焊或填充金屬成分與母材相同時(shí)，焊縫金屬的鐵素體量急劇增加，甚至出現(xiàn)純鐵素體組織。為了抑制焊縫中鐵素體的過(guò)量增加，一般采取在焊接材料中提高鎳或是加氮這兩條途徑。通常鎳的含量比母材高出2%~4%，如2205填充金屬的鎳含量就高達(dá)8%~10%。用含氮的填充材料比只提高鎳的填充材料效果更好，兩種元素都可以增加奧氏體相的比例并使其穩(wěn)定，但加氮不僅能延緩金屬間相的析出,而且還可提高焊縫金屬的強(qiáng)度和耐蝕性能。目前，填充材料一般都是在提高鎳的基礎(chǔ)上，再加入與母材含量相當(dāng)?shù)牡?/p>

1.2熱循環(huán)的影響

雙相不銹鋼焊接的最大特點(diǎn)是焊接熱循環(huán)對(duì)焊接接頭組織比例有較大的影響，無(wú)論焊縫還是熱影響區(qū)都會(huì)有相變發(fā)生，這對(duì)焊接接頭的性能有很大影響。雙相鋼含量與冷卻速度（t8/5）之間的關(guān)系；從圖中可見(jiàn)，在t8/5的冷卻速度在合適的范圍內(nèi)才能得到合適比例的雙相組織。因后續(xù)焊道對(duì)前層焊道有熱處理作用，多層多道焊對(duì)焊縫相比例是有益的。多層多道焊可促使焊縫金屬中的鐵素體進(jìn)一步轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體，成為以?shī)W氏體占優(yōu)勢(shì)的兩相組織；毗鄰焊縫的熱影響區(qū)中的奧氏體相也相應(yīng)增多，且能細(xì)化鐵素體晶粒，減少碳化物和氮化物從晶內(nèi)和晶界析出，從而使整個(gè)焊接接頭的組織和性能顯著改善。也正是由于焊接熱循環(huán)的影響，雙相不銹鋼焊接時(shí)要求與介質(zhì)接觸的焊道應(yīng)先焊接，這一點(diǎn)與奧氏體不銹鋼焊接順序的要求恰恰相反。

1.3焊接工藝參數(shù)的影響

焊接工藝參數(shù)對(duì)組織的平衡起著關(guān)鍵的作用。2205鋼在焊接時(shí)，若線能量過(guò)小，熱影響區(qū)冷卻速度快，奧氏體來(lái)不及析出，過(guò)量的鐵素體就會(huì)在室溫下過(guò)冷保持下來(lái)。若線能量過(guò)大，冷卻速度太慢，盡管可以獲得足量的奧氏體，但也會(huì)引起熱影響區(qū)的鐵素體晶粒長(zhǎng)大以及σ相等有害金屬相的析出，造成接頭脆化。所以焊件尺寸一定時(shí)，焊接線能量及層間溫度影響著焊接接頭的冷卻速度，進(jìn)而影響焊縫的最終組織。為了保證焊接接頭的相比例合適，最佳的措施是控制焊接線能量和層間溫度，并使用合適的填充金屬。

1.4氣體保護(hù)的影響

鎢極氬弧焊時(shí)，可在氬氣中加入2%氮?dú)?，防止焊縫氮元素的損失，有助于鐵素體與奧氏體的平衡。

2、2205鋼的焊接工藝方案

本文針對(duì)2205鋼焊接存在的系列問(wèn)題，采用以下焊接工藝進(jìn)行焊接實(shí)驗(yàn)。雙相鋼管材、管件在焊接前應(yīng)使用鐵素體檢測(cè)儀進(jìn)行基礎(chǔ)參數(shù)檢測(cè)，以確認(rèn)本批次雙相鋼材料的鐵素體含量基礎(chǔ)參數(shù)，供焊接完成后，與焊縫鐵素體含量對(duì)比。

2.1焊接接頭坡口型式

試驗(yàn)中管道直徑為168mm、壁厚為7mm。采用GTAW與SMAW組合焊接工藝。開(kāi)V型坡口的對(duì)接接頭型式，焊道設(shè)計(jì)為3層。其中最底層為氬弧焊打底1層；過(guò)渡層采用手工氬弧焊1層；蓋面采用手工電弧焊1層。

2.2對(duì)口裝配及點(diǎn)固焊

坡口機(jī)加工完成后，將坡口及兩側(cè)20mm范圍內(nèi)的污物、油垢、水漬等清除干凈后組對(duì)，試件對(duì)口錯(cuò)邊量≤0.5mm。

2.3焊接

2.3.1背面氣體保護(hù)及氬弧焊打底

氬弧焊打底焊接時(shí)要充98%Ar+2N2惰性氣體進(jìn)行保護(hù)。充氬保護(hù)流量開(kāi)始時(shí)可為20~30L/min,施焊過(guò)程中流量應(yīng)保持在5~15L/min，確保可靠保護(hù)。氬弧焊打底時(shí)，雙相鋼不允許自熔焊，焊接時(shí)必須填充焊絲；管道焊接時(shí)使用背部保護(hù)措施。焊接工藝參數(shù)按表2執(zhí)行；打底焊層厚度在2~3mm范圍內(nèi)，要注意焊縫飽滿，焊接時(shí)焊接速度不能太快。焊接第2層時(shí)，為了避免背面焊縫合金元素的燒損也要保證背面可靠保護(hù)。

2.3.2手工電弧焊蓋面焊接

本試件采用焊條電弧焊進(jìn)行蓋面焊接。焊接時(shí)每層焊道的厚度不大于所用焊條直徑，焊條擺動(dòng)方式為稍微擺動(dòng)，確保在熱輸入量不超標(biāo)的情況下成形良好。手工電弧焊施焊完畢，應(yīng)將焊縫表面焊渣、飛濺清理干凈。所有焊縫不能一次成形，每層焊縫必須根據(jù)焊層的寬度分3~4道焊接完成。每道焊縫的焊接都應(yīng)采用短弧、窄道、快速焊接手法進(jìn)行焊接。每道焊接完成后，必須等待焊縫溫度下降至100℃以下時(shí)方可進(jìn)行下一道的焊接。在緊急的情況下，采取水冷方式如圖3。焊縫層與層之間必須清理，清理時(shí)采用SS刷子（220目）；所有焊縫焊后必須進(jìn)行酸洗。

3、焊接檢驗(yàn)

經(jīng)過(guò)測(cè)試發(fā)現(xiàn)，按照上述焊接工藝，可以得到完全合格的焊接接頭。按JB4708—2000進(jìn)行焊接工藝評(píng)定，平均抗拉強(qiáng)度高達(dá)782MPa，塑性斷裂在熱影響區(qū)；4支側(cè)彎試樣無(wú)裂紋出現(xiàn)。采用國(guó)產(chǎn)焊接材料，經(jīng)過(guò)嚴(yán)格的工藝措施，使焊縫品質(zhì)達(dá)到了使用要求，而且合格率100%。

4、實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

實(shí)驗(yàn)證明，2205鋼焊接接頭的力學(xué)及抗蝕性能需保證其接頭中的相比例合適，而控制雙相比例的關(guān)鍵是控制焊接接頭的焊接熱循環(huán)。因此，2205鋼在焊接前不需要預(yù)熱，預(yù)熱會(huì)造成焊接接頭冷卻速度降低；層間溫度應(yīng)控制在150℃以下。因2520鋼導(dǎo)熱性良好且熱膨脹系數(shù)低，焊接時(shí)可采用直接水冷的方式來(lái)增加冷卻速度而不至于產(chǎn)生焊接缺陷；但在焊接下一道焊縫時(shí)應(yīng)當(dāng)注意徹底清除水汽，如有水汽則會(huì)導(dǎo)致焊縫出現(xiàn)氣孔、裂紋等焊接缺陷。在組對(duì)時(shí)，應(yīng)當(dāng)嚴(yán)格控制其組對(duì)質(zhì)量，不能強(qiáng)力組對(duì)，否則焊后很難矯正，更會(huì)在矯正過(guò)程中產(chǎn)生比較大的殘余應(yīng)力，會(huì)造成抗蝕性下降。焊口的加工最好采用機(jī)械加工。焊接時(shí)必須采取多層多道、選用合適的規(guī)范參數(shù)等焊接操作工藝措施來(lái)保證焊縫的雙相組織比例；并充分利用層道間的熱循環(huán)作用來(lái)改善組織和細(xì)化晶粒，提高焊縫的韌性。2205雙相不銹鋼焊后熱處理對(duì)提高焊接接頭的性能改善作用不大，一般焊后不進(jìn)行焊后熱處理。

篇（5）

1．較高的焊接溫度。大多數(shù)的無(wú)鉛焊料合金的熔點(diǎn)都較傳統(tǒng)錫鉛焊料合金高。業(yè)界有少部份溶點(diǎn)低的合金，但由于其中采用如銦之類(lèi)的昂貴金屬而成本高。熔點(diǎn)高自然需要更高的溫度來(lái)處理，這就需要較高的焊接溫度。

2．較差的潤(rùn)濕性。無(wú)鉛合金也被發(fā)現(xiàn)具有較不良的潤(rùn)濕性能。這不利于焊點(diǎn)的形成，并對(duì)錫膏印刷工藝有較高的要求。由于潤(rùn)濕效果可以通過(guò)較高的溫度來(lái)提高，這又加強(qiáng)了無(wú)鉛對(duì)較高溫度的需求。熔化的金屬，一般在其熔點(diǎn)溫度上的潤(rùn)濕性是很差的，所以實(shí)際焊接中我們都需要在熔點(diǎn)溫度上加上20度或以上的溫度以確保能有足夠的潤(rùn)濕。

3．較長(zhǎng)的焊接時(shí)間。由于溫度提高了，為了避免器件或材料經(jīng)受熱沖擊和確保足夠的恒溫以及預(yù)熱，焊接的時(shí)間一般也需要增長(zhǎng)。

以上這些不理想的地方帶給用戶什么呢？總的來(lái)說(shuō)就是器件或材料的熱損壞、焊點(diǎn)的外形和形成不良、以及因氧化造成的可焊性問(wèn)題等工藝故障。這些問(wèn)題，在錫鉛技術(shù)中都屬于相對(duì)較好處理的。所以到了無(wú)鉛技術(shù)時(shí)，我們面對(duì)的焊接技術(shù)挑戰(zhàn)更大。

二、工藝窗口

簡(jiǎn)單來(lái)說(shuō)，無(wú)鉛的工藝挑戰(zhàn)或工藝難處，在于其工藝窗口相對(duì)錫鉛技術(shù)來(lái)說(shuō)是縮小了。例如器件的耐熱性，在錫鉛技術(shù)中一般為240℃，到了無(wú)鉛技術(shù)，IPC和JEDEC標(biāo)準(zhǔn)中建議必須能夠承受260℃的峰值溫度。這提高只是20℃。但在合金熔點(diǎn)上，從錫鉛（Sn37Pb）的183℃到SAC305的217℃卻是提高了34℃！這就使工藝窗口明顯縮小。使工藝的設(shè)置、調(diào)整和控制都更加困難。

如果不采用較高成本的低溫?zé)o鉛合金，你的最低溫度（約235℃），幾乎已經(jīng)是錫鉛技術(shù)中的最高焊接溫度了。而如果你采用美國(guó)NEMI的建議，也就是使用SAC305和焊接溫度在245到255℃時(shí)，你的熱-冷點(diǎn)溫度窗口只有10℃，而在錫鉛技術(shù)中這溫度窗口有30℃之多。

無(wú)鉛器件的耐熱標(biāo)準(zhǔn)，目前多認(rèn)同確保在260℃最高溫度上，這距離推薦的SAC305合金的最高焊接溫度只有5℃。如果我們考慮測(cè)量設(shè)置的系統(tǒng)誤差（注二）的需要保留6℃，以及業(yè)界許多回流的波動(dòng)性時(shí)，我們根本無(wú)法使用高達(dá)255℃的溫度。

三、工藝設(shè)置

回流焊接的工藝設(shè)置，就是通過(guò)爐子的各溫區(qū)溫度，以及傳送鏈速度的設(shè)置來(lái)取得最適當(dāng)?shù)摹盎亓鳒囟惹€”的工作。最適當(dāng)?shù)囊馑?，表示沒(méi)有單一的曲線是可以供所有用戶使用的，而必須配合用戶的材料選擇、板的設(shè)計(jì)、錫膏的選擇來(lái)決定。不論是錫鉛技術(shù)還是無(wú)鉛技術(shù)，其實(shí)工藝設(shè)置的方法都是一樣的。所不同的是其最終的參數(shù)值?；旧?，無(wú)鉛由于前面提到的工藝窗口縮小的問(wèn)題，使得工藝設(shè)置的工作難度較高。這需要更高的工藝能力，以及對(duì)技術(shù)的了解和掌握上做得更完整更細(xì)化。

工藝設(shè)置的首要條件，是用戶必須知道所要焊接產(chǎn)品的溫度時(shí)間要求。對(duì)于大多數(shù)用戶來(lái)說(shuō)，這就是回流曲線規(guī)范。為了方便技術(shù)管理，一般只制定了一個(gè)規(guī)范，規(guī)范中清楚地指出了各參數(shù)的調(diào)整極限。在錫鉛技術(shù)中，絕大多數(shù)用戶的這個(gè)規(guī)范曲線都來(lái)自錫膏供應(yīng)商的推薦。在工藝窗口較大的錫鉛技術(shù)中，人們遇到的問(wèn)題似乎不大（但絕非沒(méi)有問(wèn)題）。但進(jìn)入無(wú)鉛后，這種法未必可靠。原因是錫膏并非決定焊接溫度曲線的唯一因素，以及供應(yīng)商提供的曲線并不精確。在掌握工藝技術(shù)較好的企業(yè)中，選擇錫膏前都必須對(duì)錫膏等進(jìn)行測(cè)試評(píng)估。

器件焊端鍍層是另外一項(xiàng)沒(méi)有被仔細(xì)了解和控制的材料參數(shù)。鍍層的材料（例如NiPd或Sn等等）、鍍層的工藝（例如無(wú)極電鍍，浸鍍等等）、以及鍍層的厚度，將決定用戶的庫(kù)存能力，可焊性以及質(zhì)量問(wèn)題或故障模式。而這些也會(huì)因?yàn)闊o(wú)鉛技術(shù)到來(lái)而有所變化。以往不太需要注意的，現(xiàn)在也許會(huì)成為不得不給予關(guān)注的。PCB焊盤(pán)的鍍層也一樣，材料、工藝和厚度都必須了解和給予適當(dāng)?shù)目刂啤？傊?，要有良好的工藝設(shè)置，用戶必須首先知道自己的材料和設(shè)計(jì)需求。從需求上制定應(yīng)該有的溫度曲線標(biāo)準(zhǔn)。

四、工藝管制和監(jiān)控

以上所談的內(nèi)容，如果掌握得好，就能協(xié)助用戶設(shè)置出一個(gè)較好的回流焊接工藝。而在整個(gè)產(chǎn)品產(chǎn)業(yè)化過(guò)程中，以上的內(nèi)容要點(diǎn)可以協(xié)助用戶進(jìn)行試制和試生產(chǎn)的工藝階段。當(dāng)以上工作處理好后，接下來(lái)的就是面對(duì)批量生產(chǎn)了。批量生產(chǎn)的重點(diǎn)，在與推動(dòng)快速生產(chǎn)的同時(shí)，確保每一個(gè)產(chǎn)品都是完好地被制造出來(lái)。所以我們就有所謂的質(zhì)量管理工作和責(zé)任部門(mén)。

時(shí)至今日，大多數(shù)工廠的質(zhì)量管理，還是較依賴(lài)傳統(tǒng)的一些檢驗(yàn)和返修的做法。例如采用MVI（目檢）、AOI（自動(dòng)檢驗(yàn)）等手段，配合以一些量化統(tǒng)計(jì)做法如SPC等。但在今天的先進(jìn)生產(chǎn)技術(shù)中，這些都屬于較落后的手段方法。以下指出幾個(gè)常遇到的缺點(diǎn)。

1．對(duì)故障的改正成本高；

2．屬于事后更正的概念，無(wú)法取得零缺陷成績(jī)；

3．目前的檢查技術(shù)無(wú)法檢出所有問(wèn)題（一些故障的可檢性還不好）；

4．目前檢查技術(shù)在速度和精度上都還跟不上組裝技術(shù)；

5．太多和濫用檢查技術(shù)，反會(huì)對(duì)它形成不良的依賴(lài)性，而忽略了從工藝著手；

6．SPC不適合于小批量和高質(zhì)量的生產(chǎn)模式。這情況下其能力非常低。

較好的做法是檢查設(shè)備和工藝能力，控制過(guò)程，而不是檢查加工的結(jié)果（也就是產(chǎn)出品的檢查）。廠內(nèi)的所有爐子的性能必須給予測(cè)量和量化。在保養(yǎng)管理中確保Cm和Cmk的受控。這是良好質(zhì)量的前提條件之一。這方面的討論不在本文的范圍之內(nèi)。而工藝能力以及加工過(guò)程的控制，在生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)又如何進(jìn)行呢？

我們不可能對(duì)每一個(gè)產(chǎn)品都焊上熱耦。有一種技術(shù)可以做到，就是非接觸式測(cè)量的紅外測(cè)溫技術(shù)。曾有爐子供應(yīng)商在爐子內(nèi)部設(shè)計(jì)這樣的溫度監(jiān)控，但由于技術(shù)不成熟，效果不理想而最終沒(méi)有大量推廣。過(guò)后就沒(méi)有見(jiàn)到有開(kāi)發(fā)這類(lèi)技術(shù)的。

這類(lèi)系統(tǒng)通過(guò)以下的途徑提供用戶很好的質(zhì)量控制方法：

1．100%不間斷的檢查；

2．實(shí)時(shí)測(cè)量和監(jiān)督；

3．提供預(yù)警；

4．完整的紀(jì)錄方便質(zhì)量跟蹤；

5．完整的報(bào)告可以提高客戶的信心。

除了以上功能之外，其實(shí)這類(lèi)系統(tǒng)還可以協(xié)助監(jiān)控爐子的表現(xiàn)，提高爐子的維護(hù)保養(yǎng)管理，以及將來(lái)的采購(gòu)工作。是個(gè)先進(jìn)數(shù)據(jù)管理系統(tǒng)中重要的一個(gè)工具。

篇（6）

2焊接性分析

主機(jī)架座超高錳鋼是經(jīng)水韌處理后得到純奧氏體組織，材料具有良好的韌性和綜合性能。當(dāng)超高錳鋼加熱到300℃以上時(shí)，原溶解到奧氏體金屬中的碳就會(huì)從奧氏體晶粒內(nèi)向晶界析出，并聚集在晶界形成碳化物，破壞了奧氏體組織的完整性；晶界碳化物的聚集會(huì)使超高錳鋼脆化，力學(xué)性能大幅度下降，還可導(dǎo)致超高錳鋼熱影響區(qū)產(chǎn)生裂紋。所以焊接時(shí)，需采取冷焊工藝，控制熱輸入量等，使超高錳鋼基體在焊接過(guò)程中保持較低溫度，減少基體在300℃以上停留時(shí)間。超高錳鋼的線膨脹系數(shù)為純鐵的1.5倍，是碳素鋼的2倍。體積收縮率和線收縮率較大，焊接過(guò)程中容易出現(xiàn)應(yīng)力和裂紋。焊接時(shí)應(yīng)減少熱輸入量和采取降低應(yīng)力等措施。ZCuAl9Mn2鋁青銅焊接時(shí)的主要問(wèn)題是鋁的氧化，生成致密而難熔的AlO薄膜覆蓋在熔滴23和熔池的表面，易在焊縫中產(chǎn)生夾渣、氣孔和未熔合等缺陷。因此，焊前應(yīng)清除表面氧化物，焊接過(guò)程中宜快速冷卻，降低在較高溫度的停留時(shí)間，防止鋁的氧化。因鋁青銅的熱導(dǎo)率λ=64w（m•k）比純銅和黃銅低，并且有較窄的結(jié)晶區(qū)間，焊接時(shí)可以不采取預(yù)熱措施。超高錳鋼與鋁青銅焊接時(shí)，如選擇鋁青銅焊接材料，液態(tài)銅對(duì)近縫區(qū)鋼的晶界有較強(qiáng)的滲透作用，在拉應(yīng)力作用下單相奧氏體的超高錳鋼容易產(chǎn)生滲透裂紋。防止措施：選擇合適的焊接材料或堆焊過(guò)渡層等。

3焊接材料的選擇

鋁青銅焊接時(shí)，相匹配的焊條是T237。但它與超高錳鋼在一起焊接時(shí)，在超高錳鋼側(cè)的近縫區(qū)有產(chǎn)生滲透裂紋的傾向，不能直接使用焊接。因Ni與Cu能無(wú)限互溶，可排除Cu的有害作用，當(dāng)Ni的質(zhì)量分?jǐn)?shù)高于16%時(shí)的焊縫在碳鋼上不會(huì)產(chǎn)生滲透裂紋。所以，選擇鎳銅焊條Ni207進(jìn)行過(guò)渡層堆焊，可有效地避免滲透裂紋產(chǎn)生。

4焊前準(zhǔn)備

將機(jī)架座和襯板上原焊接處的殘留焊肉、熔合部分及周?chē)?0mm范圍內(nèi)表面的氧化膜清除干凈，并露出金屬光澤。焊條按規(guī)定進(jìn)行烘干，并放在100℃的保溫筒內(nèi)隨用隨取。準(zhǔn)備一臺(tái)直流焊接電源和一把帶圓頭的小錘（重0.5kg，圓頭直徑R5mm）。

篇（7）

目前國(guó)內(nèi)第一臺(tái)壓水堆核電機(jī)組引進(jìn)了國(guó)外的壓水堆核電機(jī)組，組成了新型的壓水堆的核電機(jī)組，核電機(jī)組包含了具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的壓水堆、重水堆等堆型，在大部分的壓水堆核電機(jī)組上；在建的核電站成為我國(guó)首臺(tái)30萬(wàn)kW核電機(jī)組。另外，在消化引進(jìn)核電機(jī)組的優(yōu)勢(shì)的基礎(chǔ)上又設(shè)計(jì)了新一代能動(dòng)壓水堆核電機(jī)組，布置了改進(jìn)型的半核電機(jī)組，經(jīng)過(guò)自主設(shè)計(jì)、引進(jìn)和消化吸收之后，構(gòu)成了目前由核島、常規(guī)島及BOP組成的核電機(jī)組。我國(guó)民用核安全機(jī)械設(shè)備制造中的焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)在我國(guó)目前有著評(píng)定不統(tǒng)一的特點(diǎn)，遵照法國(guó)的和美國(guó)的核武島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)制造要求以及焊接評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)的。國(guó)內(nèi)的核電站核武島設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)院進(jìn)行焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)的特點(diǎn)，又編制了相關(guān)的核安全評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)，并且結(jié)合核電工程焊接工藝評(píng)定的技術(shù)條件制定了相關(guān)的法規(guī)和要求。核電站具體的引用標(biāo)準(zhǔn)是按照文件設(shè)計(jì)中關(guān)于焊接工藝評(píng)定進(jìn)行的，設(shè)備、產(chǎn)品的焊接工藝的評(píng)定技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。

2核電工程焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移依據(jù)

核電工程中項(xiàng)目的焊接工藝為了使之成為企業(yè)的重要質(zhì)?；顒?dòng)，使施工單位能夠按照焊接的標(biāo)準(zhǔn)要求生產(chǎn)處合格的產(chǎn)品，對(duì)于焊接工藝的正確性進(jìn)行了相關(guān)試驗(yàn)，并得到了結(jié)果評(píng)價(jià)。焊接工藝評(píng)定管理是一項(xiàng)重要的工作。焊接工藝評(píng)定工作對(duì)于核電工程承包商來(lái)說(shuō)，必須加以規(guī)范化，并且成為焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移實(shí)施的依據(jù)。（1）根據(jù)核電安全局在評(píng)定轉(zhuǎn)移研討會(huì)的主要議題，其中包含了核工業(yè)焊接工藝評(píng)定的轉(zhuǎn)移申請(qǐng)，根據(jù)焊接工藝評(píng)定的單位按照要求執(zhí)行，焊接的工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移具有如下要求。按照核電項(xiàng)目承諾的標(biāo)準(zhǔn)體系開(kāi)展焊接的工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移工作，并獲得了項(xiàng)目的營(yíng)運(yùn)單位的批復(fù)；按照營(yíng)運(yùn)單位焊接的工藝評(píng)定項(xiàng)目的轉(zhuǎn)移標(biāo)準(zhǔn)和法規(guī)進(jìn)行焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移事項(xiàng)的實(shí)施，國(guó)家核安全局和地區(qū)監(jiān)督站堆焊接工藝應(yīng)該按照工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的項(xiàng)目和運(yùn)營(yíng)單位的批復(fù)，抄送國(guó)家核安全局的地區(qū)監(jiān)督站，評(píng)定實(shí)施監(jiān)督和轉(zhuǎn)移工作，以及焊接部位的信息；負(fù)責(zé)堆焊接工藝轉(zhuǎn)移評(píng)定，清單中包含了焊機(jī)評(píng)定項(xiàng)目的實(shí)施日期，對(duì)于焊接工藝轉(zhuǎn)移的責(zé)任單位實(shí)施監(jiān)督檢查控制，確保轉(zhuǎn)移工作能夠按照法規(guī)標(biāo)準(zhǔn)和轉(zhuǎn)移方案進(jìn)行工作。（2）進(jìn)行焊接工藝的評(píng)定，按照壓水堆核導(dǎo)機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)和建造的規(guī)則要求，兩個(gè)不同的核電國(guó)內(nèi)工程項(xiàng)目需要將轉(zhuǎn)移工作進(jìn)行評(píng)定，將焊接工藝的評(píng)定擴(kuò)大到車(chē)間后者現(xiàn)場(chǎng)，符合下列要求方可。首先是在車(chē)間或現(xiàn)場(chǎng)完成焊接工藝的評(píng)定試驗(yàn)，要求條件不允許在制造商之間進(jìn)行轉(zhuǎn)讓?zhuān)话凑蘸藣u安裝企業(yè)中的技術(shù)注意事項(xiàng)和監(jiān)督的規(guī)定，進(jìn)行技能和經(jīng)驗(yàn)的轉(zhuǎn)移，保證其連續(xù)性。對(duì)于工藝評(píng)定中的轉(zhuǎn)移項(xiàng)要求同一承包商能夠?qū)崿F(xiàn)相互的轉(zhuǎn)移，并且遵循相同的設(shè)計(jì)和建造標(biāo)準(zhǔn)以及規(guī)范，進(jìn)行工藝的評(píng)定和相互的轉(zhuǎn)換；在轉(zhuǎn)移的焊接工藝進(jìn)行評(píng)定的時(shí)候，焊接的工藝評(píng)定及使用的焊材牌號(hào)和商標(biāo)，焊材要具有相同的型號(hào)，并且符合相同的采購(gòu)技術(shù)條件，方能與焊接的工藝評(píng)定相符；根據(jù)國(guó)際性焊接和釬焊評(píng)定的相關(guān)規(guī)定，焊接工藝的評(píng)定轉(zhuǎn)移要符合鍋爐和壓力容器規(guī)范的國(guó)際性轉(zhuǎn)移要求。要求規(guī)定，制造商和承包商是按照規(guī)范的要求，將生產(chǎn)中具有責(zé)任控制的組織，包括兩家和兩家以上的不同的名稱(chēng)的公司，在焊接工藝上加以評(píng)定，并進(jìn)行有效的操作和控制。這一組織是包含了質(zhì)量控制體系以及質(zhì)量保證程序的組織，不要求重復(fù)進(jìn)行工藝評(píng)定。制造商和承包商擁有了不同擁有者的操作管理權(quán)限，能夠規(guī)范制造商和承包商在原工藝評(píng)定期間的PQR和WPS，當(dāng)操作管理被保持并使用后不需要進(jìn)行重新評(píng)定。（3）常規(guī)島和BOP工程焊接的工藝評(píng)定，符合焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的要求。按照人員、管理、評(píng)定的等效性規(guī)定，加以技能和經(jīng)驗(yàn)的連續(xù)性，使之具有同等的效力，在同一施工單位進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)評(píng)定后，質(zhì)量管理體系中的設(shè)備、和將同一施工單位的監(jiān)督經(jīng)驗(yàn)及另一個(gè)車(chē)間或現(xiàn)場(chǎng)對(duì)應(yīng)焊接，進(jìn)行不重復(fù)的評(píng)定。根據(jù)工藝評(píng)定的轉(zhuǎn)移要求，電力行業(yè)的全部焊接經(jīng)過(guò)審批后的評(píng)定資料得到了批準(zhǔn)及描述，同一個(gè)質(zhì)量管理體系內(nèi)的通用章節(jié)以及工藝評(píng)定、標(biāo)準(zhǔn)在實(shí)施后的焊接工藝評(píng)定中基本可以進(jìn)行覆蓋。核電工程中的常用的焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)，包含了焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的要求，其中缺少明確的條款規(guī)定，如現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備和工業(yè)管道焊接的工程施工規(guī)范要求。此外，不可重復(fù)進(jìn)行焊接，統(tǒng)一在同一效力的設(shè)備和質(zhì)量管理體系中，施工規(guī)范對(duì)焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的規(guī)定應(yīng)保證技能和經(jīng)驗(yàn)的連續(xù)性，升級(jí)后的現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備和同一項(xiàng)評(píng)定工業(yè)管道焊接進(jìn)行了取消。

3焊接工藝的評(píng)定轉(zhuǎn)移

轉(zhuǎn)移材料、人員、車(chē)間、環(huán)境等的焊接工藝是設(shè)置在同一個(gè)車(chē)間，承包商的現(xiàn)場(chǎng)的活動(dòng)按照焊接技術(shù)規(guī)格束和圖紙要求進(jìn)行項(xiàng)目的轉(zhuǎn)移，為將核電工程項(xiàng)目的焊接工藝轉(zhuǎn)移，核電工程承包商要做好以下工作。首先，對(duì)焊接工藝的評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)要進(jìn)行熟悉，并保證焊接工藝的評(píng)定能夠符合轉(zhuǎn)移的要求。（1）對(duì)核電工程項(xiàng)目的質(zhì)保體系，焊接工程的技術(shù)人員應(yīng)進(jìn)行分析和對(duì)比，應(yīng)熟練使用組織機(jī)構(gòu)、職責(zé)、焊接管理模式和相關(guān)的程序，做好核電工程焊接的工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)的制定工作，對(duì)焊接工藝評(píng)定進(jìn)行轉(zhuǎn)移的同時(shí)，包括對(duì)焊接設(shè)備的無(wú)損監(jiān)測(cè)，施工技術(shù)上要進(jìn)行評(píng)定考試等，焊接的工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的可行性焊接的工程師和技術(shù)人員在經(jīng)驗(yàn)、資格、母材和焊接材料的試驗(yàn)，施工環(huán)境的對(duì)比分析等。（2）負(fù)責(zé)兩個(gè)核電工程以上項(xiàng)目的焊接工程技術(shù)人員，要確定焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的標(biāo)準(zhǔn)，進(jìn)行焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移分析的工作，主要進(jìn)行的內(nèi)容包括做好焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的報(bào)告，編制核電工程焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移標(biāo)準(zhǔn)，做好焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的清單。承包商方面的項(xiàng)目經(jīng)理?yè)?dān)負(fù)的責(zé)任包括對(duì)比和分析承包商在兩個(gè)核電工程項(xiàng)目中的質(zhì)量保證體系，對(duì)比分析核電工程項(xiàng)目的人、機(jī)情況，評(píng)定焊接的工藝技術(shù)和制訂注意事項(xiàng)、質(zhì)量監(jiān)督管理、焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移清單、焊接工藝評(píng)定報(bào)告管理等內(nèi)容等清單。（3）焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移管理程序的編制。將焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的規(guī)范進(jìn)行有序的編制，在焊接工藝實(shí)施前，做好工藝評(píng)定，完成焊接工藝評(píng)定，并要求相關(guān)人員遵照評(píng)定轉(zhuǎn)移管理的程序，簽字并。要求承包商的內(nèi)部部門(mén)在進(jìn)行焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移時(shí)，明確自身職責(zé)、焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移流程及焊機(jī)工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移的管理，做好焊接評(píng)定轉(zhuǎn)移的相關(guān)記錄。（4）焊接工藝轉(zhuǎn)移報(bào)告的評(píng)定，由核電工程總承包商負(fù)責(zé)審查和評(píng)定，由承包商工程技術(shù)人員負(fù)責(zé)完成報(bào)告，將報(bào)告轉(zhuǎn)移到總承包單位，總承包商收到焊機(jī)工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告后，綜合考慮焊機(jī)工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告，對(duì)核電工程焊機(jī)工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告進(jìn)行評(píng)審，實(shí)地考察承包商焊接能力，重點(diǎn)審查內(nèi)容包括：焊接工藝評(píng)定報(bào)告、焊接質(zhì)量保證體系、焊接材料、設(shè)備、資格、環(huán)境等方面的標(biāo)準(zhǔn)。在進(jìn)行承包商的焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告的審查的時(shí)候，總承包單位應(yīng)組織評(píng)審專(zhuān)家，邀請(qǐng)核電工程設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)專(zhuān)家等，并要求負(fù)責(zé)核電工程的總承包商、監(jiān)理單位和業(yè)主單位的代表全程參與焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告評(píng)審。（5）焊機(jī)工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移實(shí)施流程為承包商編制焊機(jī)工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移管理程序，進(jìn)行焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移前的焊接技術(shù)條件對(duì)比，承包商完成焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告和擬轉(zhuǎn)移項(xiàng)目清單的編校、審批并簽署總經(jīng)理承諾，承包商向總承包單位上報(bào)焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告和擬轉(zhuǎn)移項(xiàng)目清單，總承包單位根據(jù)對(duì)承包商焊機(jī)能力考查實(shí)際情況，編制考察報(bào)告，總承包單位組織對(duì)承包商遞交的焊機(jī)工藝規(guī)定轉(zhuǎn)移報(bào)告和擬轉(zhuǎn)移項(xiàng)目清單進(jìn)行審查。擬轉(zhuǎn)移的焊機(jī)工藝評(píng)定報(bào)告是否用于該安全相關(guān)設(shè)備焊接，如果是，則核電業(yè)主批復(fù)總承包單位復(fù)查后的焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告和擬轉(zhuǎn)移項(xiàng)目清單，承包商對(duì)批復(fù)的焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告和擬轉(zhuǎn)移項(xiàng)目清單以及批復(fù)意見(jiàn)歸檔，承包商根據(jù)批復(fù)意見(jiàn)整理被轉(zhuǎn)移的焊接工藝評(píng)定報(bào)告并報(bào)告總承包單位好監(jiān)理單位審核，承包商根據(jù)總承包單位審核結(jié)果被轉(zhuǎn)移的焊接工藝評(píng)定報(bào)告，并下發(fā)相關(guān)部門(mén)。

4結(jié)束語(yǔ)

為保證核電工程的承包商對(duì)焊接工藝的質(zhì)量控制，對(duì)于核電工程項(xiàng)目的質(zhì)量監(jiān)督主體進(jìn)行審核應(yīng)由監(jiān)理單位負(fù)責(zé)。核電工程承包商的焊接工藝負(fù)責(zé)對(duì)評(píng)定轉(zhuǎn)移報(bào)告進(jìn)行審查，質(zhì)量保證體系的運(yùn)行是對(duì)核電工程項(xiàng)目圖紙中的材料、焊接方法等加以重點(diǎn)的審查，關(guān)注核電工程承包商的焊接工藝評(píng)定能否滿足項(xiàng)目的要求，并做好現(xiàn)場(chǎng)施工的巡檢，及檢查旁站等，做好超標(biāo)的焊縫返修方案的審查，對(duì)焊接不符合項(xiàng)的跟蹤處理等環(huán)節(jié)加以控制。

作者:劉新收 單位:中國(guó)核工業(yè)二三建設(shè)有限公司

參考文獻(xiàn)

[1]唐識(shí).總承包模式下的核電工程焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移管理[J].電焊機(jī)，2016，46（4）：92–97.

[2]馬新朝.核電項(xiàng)目建造階段中的焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移[J].焊接，2011（1）：13–17.

[3]王成林.核電站常規(guī)島和BOP工程焊接工藝評(píng)定轉(zhuǎn)移[J].電焊機(jī)，2013，43（1）：46–48.

[4]王恒，陳閩峰.ACP1000核電廠焊接工藝評(píng)定要求的研究與制定[J].焊接，2016（10）：65–68.

[5]路浩，肖金枝，魏艷紅，等.基于ISO15614–2標(biāo)準(zhǔn)的焊接工藝評(píng)定數(shù)據(jù)庫(kù)系統(tǒng)[J].焊接，2013（6）：42–45.

篇（8）

搖臂殼體已精加工完畢，殼體的壁厚僅為70mm。如果直接在煤壁側(cè)殼體上堆焊耐磨層，因焊接面積太大，焊接熱量和應(yīng)力釋放將使搖臂殼體各軸承孔變形，因此決定在搖臂裝配后進(jìn)行焊接，以控制焊接變形，并采用耐磨板塞焊的工藝進(jìn)行處理。具體工藝：用一塊厚10mm材料為16Mn的鋼板，按圖紙要求將軸孔和外形尺寸切割好，各軸孔單邊留10mm間隙，并將塞焊的孔鉆好，板上按要求堆焊耐磨層，然后在裝配好的搖臂殼體上進(jìn)行塞焊，同時(shí)在耐磨層鋼板的周邊進(jìn)行焊接，并在加工好的軸孔周邊進(jìn)行點(diǎn)焊。此工藝雖然避開(kāi)了搖臂因加工后進(jìn)行大量焊接而引起的變形，但是卻存在很多問(wèn)題。

（2）焊接后存在的問(wèn)題

裝配好的搖臂在焊接耐磨板時(shí)，由于耐磨板的翹曲變形，導(dǎo)致耐磨板和煤壁側(cè)大平面不能貼合無(wú)法焊接。以至于在焊接時(shí)，對(duì)耐磨板翹曲部分進(jìn)行不斷的敲擊使焊接部位貼合，工作量大而且很難保證焊接的質(zhì)量，同時(shí)由于不斷的敲擊沖力，對(duì)搖臂裝配精度也有很大的影響，再加之在點(diǎn)焊軸孔端周邊時(shí)，雖然焊接量比較少，但是對(duì)搖臂軸孔端的軸承影響很大，更容易誘導(dǎo)軸承在加載時(shí)的噪音和抱死燒毀的發(fā)生，而且點(diǎn)焊和塞焊的效果在實(shí)際的使用過(guò)程中效果并不好，因?yàn)樵诮馗蠲旱纳a(chǎn)過(guò)程中，大量原煤的沖擊和摩擦，導(dǎo)致點(diǎn)焊部位和塞焊部位過(guò)早開(kāi)裂，使耐磨板剝落，防護(hù)時(shí)間有限。

2改進(jìn)后的工藝方案

由于用戶要求在后續(xù)的搖臂生產(chǎn)中新增焊接耐磨層，因此決定對(duì)耐磨層的焊接工藝進(jìn)行改進(jìn)，避免在精加工后焊接耐磨層。精加工后焊接耐磨層不但在實(shí)施和使用過(guò)程中都存在諸多問(wèn)題，同時(shí)也與一般加工工藝?yán)碚撓啾畴x，因此要求將耐磨層的焊接放在精加工之前完成。

（1）耐磨層焊條性能及要求

DELCROME90為高鉻鑄鐵合金堆焊材料，由于碳含量和合金元素高，具有鐵基合金中最優(yōu)良的耐磨性，堆焊層不宜進(jìn)行切削加工。注意事項(xiàng)：①堆焊前焊條須經(jīng)250℃左右烘焙1h；②可不予熱施焊，但堆焊層會(huì)出現(xiàn)橫向裂紋，用預(yù)熱540℃和焊后緩冷措施可使焊層橫向裂紋縮小到最小程度；③對(duì)于較大剛性的高碳鋼和合金鋼工件堆焊宜采用一定的預(yù)熱和焊后去應(yīng)力熱處理。

（2）搖臂殼體的加工工藝流程及分析

搖臂殼體的加工工藝流程：劃線－粗加工－焊水道蓋板－去應(yīng)力熱處理－半精加工－精加工。如果放在半精加工后焊接，會(huì)因焊接殼體壁厚太?。?0mm）而變形，同時(shí)焊接后的應(yīng)力釋放又會(huì)引起精加工后軸孔的變形，因此放在半精加工之后不合理。同時(shí)從焊接耐磨層的焊條DELCROME90的性能和要求可以看出，耐磨層焊接的應(yīng)力集中及熱變形非常大，焊接后應(yīng)進(jìn)行去應(yīng)力退火，這和搖臂的加工工藝流程中焊接水道后進(jìn)行去應(yīng)力熱處理相吻合，因此將耐磨層的焊接添加到粗加工后的焊接水道蓋板工序，是最合理的。但是搖臂煤壁側(cè)大平面作為軸孔的加工測(cè)量基準(zhǔn)及A、B面加工的安裝基準(zhǔn)如圖2所示，如果按圖紙?jiān)O(shè)計(jì)要求焊接耐磨層，焊接后搖臂殼體在半精加工和精加工時(shí)，就失去了測(cè)量和安裝基準(zhǔn)，如果做其它的輔助基準(zhǔn)也將給測(cè)量帶來(lái)很大困難且不準(zhǔn)確，因此需要對(duì)粗加工后的耐磨層焊接工藝進(jìn)行探索和研究。

（3）工藝方案的制定

從上述的工藝分析可以看出，耐磨層焊接放在粗加工后的問(wèn)題主要有2個(gè)方面：側(cè)面加工基準(zhǔn)和軸孔測(cè)量基準(zhǔn)。首先對(duì)于側(cè)面加工基準(zhǔn)的解決，結(jié)合搖臂殼體加工圖紙和焊接耐磨層的尺寸要求進(jìn)行計(jì)算對(duì)比，發(fā)現(xiàn)搖臂在焊接耐磨層后，端面兩端還有100mm和80mm寬的平面，即C、D面可以作為側(cè)面A、B面加工基準(zhǔn)，其次是軸孔的測(cè)量基準(zhǔn)，考慮到測(cè)量基準(zhǔn)的統(tǒng)一性，因此考慮在焊接時(shí)沿中心線留出40mm寬的平面做為軸孔的測(cè)量基準(zhǔn)，同時(shí)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的使用情況進(jìn)行分析，留出的40mm寬平面，并不影響耐磨層的防護(hù)功效，因此，評(píng)定此方案可行。

3工藝方案的優(yōu)化

為了保證焊接耐磨層尺寸準(zhǔn)確及外形美觀，制作了如圖3所示的劃線樣板，在一個(gè)5mm厚的鋼板上，按焊接耐磨層的尺寸進(jìn)行切割，各孔邊留出5mm的間隙，并將不需要加工的部位留出來(lái)，焊接前按樣板進(jìn)行劃線，按劃線范圍進(jìn)行焊接，保證了焊接質(zhì)量，同時(shí)也給加工帶來(lái)了便利，避免了因焊接超過(guò)加工尺寸，加工時(shí)損傷刀具。

篇（9）

①焊接坡口應(yīng)在胎架上進(jìn)行，工件應(yīng)放平，防止因焊接內(nèi)應(yīng)力產(chǎn)生扭曲變形。②先焊接隔板與腹板的立焊縫（隔板與內(nèi)側(cè)腹板之間的熔透焊縫先少量焊接，待頂板安裝焊接及橫梁接頭安裝焊接完成后再全部焊完），再焊接隔板與底板的平焊縫，最后焊接箱內(nèi)腹板與底板之間的角焊縫。焊接順序應(yīng)從中間往兩邊，由下往上依次對(duì)稱(chēng)焊接。③頂板安裝完成后，采用富氬氣體保護(hù)焊對(duì)插入部位坡口焊縫進(jìn)行焊接。焊接時(shí)，兩側(cè)應(yīng)對(duì)稱(chēng)同時(shí)焊接。④焊接桿件棱角焊縫和T形坡口角焊縫時(shí)，采用富氬混合氣體保護(hù)焊打底，埋弧自動(dòng)焊填充蓋面。⑤24小時(shí)后對(duì)插入部位的焊縫全長(zhǎng)范圍進(jìn)行超聲波探傷檢查。

2桿件的劃線

①工件找正：將工件平臥放置在支撐平臺(tái)上，插入頂板的腹板面朝下，另側(cè)腹板面朝上。腹板面應(yīng)平行于劃線平臺(tái)。以劃線平臺(tái)為基準(zhǔn)，用水準(zhǔn)儀對(duì)工件進(jìn)行抄平，誤差應(yīng)小于1mm。②劃出桿件兩端系統(tǒng)中心線。③劃出腹板上各向系統(tǒng)中心線。④對(duì)照施工圖及劃線圖，劃出鉆孔胎模十字對(duì)位線，并檢查。⑤劃出另一側(cè)腹板各向系統(tǒng)中心線。

3桿件的鉆孔

①采用覆蓋式鉆孔胎模鉆出節(jié)點(diǎn)板上及腹板一端的部分孔群。剩余孔群可采用補(bǔ)孔樣板鉆出。②采用覆蓋式鉆孔胎模，通過(guò)腹板上一端已鉆孔群定位，鉆出另一端部分孔群。其余孔群采用補(bǔ)孔樣板鉆出。③對(duì)無(wú)法在桿件外面用臺(tái)式鉆床鉆制的腹板孔群，可采用磁力鉆在桿件箱內(nèi)通過(guò)補(bǔ)孔樣板補(bǔ)鉆出剩余孔群。④采用覆蓋式鉆孔胎模鉆出桿件頂板箱體部位兩端孔群。伸出橋面板部位兩端孔群，待橫梁接頭、橋面板縱肋等附連件安裝焊接完成后，再鉆出。⑤采用局部鉆孔胎模鉆出底板兩端孔群及一處橫梁底板連接孔群。⑥采用小覆蓋胎模，通過(guò)已鉆的一處橫梁底板連接孔群定位，依次鉆出其余底板連接孔群。

4附屬件的組焊

①采用組裝胎膜，通過(guò)底板已鉆孔群定位出腹板位置并焊接；②安裝橋面板縱肋，并從中間往兩邊焊接。如焊接后對(duì)極邊孔距不能保證，可將縱肋兩端1000mm處斷開(kāi)，先安裝和焊接中間部位，焊后安裝和焊接縱梁兩端1000mm段。③采用組裝胎膜，通過(guò)節(jié)點(diǎn)板上已鉆孔群，定位腹板接頭板，并進(jìn)行焊接。

篇（10）

鋁、鎂、鈦等這些輕金屬把航空航天器推上了天，沒(méi)有這些輕金屬就沒(méi)有現(xiàn)在的航空航天業(yè)，輕金屬對(duì)航空航天業(yè)的發(fā)展至關(guān)重要，然而，隨著科技的進(jìn)步，航空航天事業(yè)的發(fā)展，對(duì)材料的要求也越來(lái)越高，不但要提高飛行器的性能，還要減輕自重以節(jié)約能源降低費(fèi)用，鋁、鎂、鈦這些輕金屬的合金材料應(yīng)運(yùn)而生，在航空航天領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。隨著航空航天工業(yè)中有色合金較大范圍的使用，對(duì)合金構(gòu)件的需求也不段提高，電子束焊接工藝是適用于有色合金的焊接工藝之一。

1 電子束焊的原理

電子束焊的電子束是從電子槍中產(chǎn)生的，電子槍中的陰極受熱發(fā)射電子，該電子被高壓電場(chǎng)加速以及電磁透鏡聚焦后，就會(huì)形成具有極高能量密度的電子束，電子束撞擊到工件表面，電子巨大的動(dòng)能就會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮埽菇饘傺杆偃刍?，?shí)現(xiàn)對(duì)工件的焊接[1，2]。

2 電子束焊的特點(diǎn)[3，4]

（1）功率密度高，電子束功率可從幾十千瓦到一百千瓦以上。電子束束斑的功率密度可達(dá)106～108W/cm2，比電弧功率密度約高100～1000倍。

（2）焊接速度快，焊接熱影響區(qū)小，焊接變形小。

（3）電子束穿透能力強(qiáng)，焊縫深寬比大。

（4）焊接過(guò)程中不行引入焊接材料，焊縫的純潔度高。

3 有色合金的電子束焊接工藝

3.1 鈦合金

鈦及鈦合金具有比強(qiáng)度高、抗腐蝕性好、溫度適應(yīng)范圍廣等一系列突出優(yōu)點(diǎn)，航空航天科研事業(yè)和生產(chǎn)的發(fā)展與鈦合金的推廣應(yīng)用有著密不可分的聯(lián)系[5]。鈦合金在航空航天工業(yè)中有著廣闊的應(yīng)用前景。

電子束焊接工藝在真空環(huán)境下進(jìn)行，可避免空氣對(duì)鈦合金的污染，降低裂縫等缺陷的幾率，是一種非常適合鈦合金的焊接技術(shù)[6]。

朱少旺[7]對(duì)Ti60合金薄板對(duì)接件進(jìn)行了電子束焊接工藝研究。通過(guò)電子束焊接性實(shí)驗(yàn)，他研究了電子束焊接工藝的參數(shù)對(duì)焊縫表面成形及焊接接頭顯微組織、力學(xué)性能的影響，探索了焊后緩冷工藝和焊后熱處理對(duì)焊接接頭組織及性能所起作用。閆偉[8]對(duì)Ti-55高溫鈦合金板材進(jìn)行了一些電子束焊接試驗(yàn)，為確定Ti-55板材的焊接方法及工藝做了技術(shù)儲(chǔ)備。

3.2 鋁合金

由于鋁合金具有耐腐蝕性好，比模量、比強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度高，以及電導(dǎo)性和熱導(dǎo)性好等特點(diǎn)，在航空航天、交通工具、機(jī)械制造、電工化工等行業(yè)中應(yīng)用廣泛。鋁及鋁合金的電子束焊接工藝是目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者的研究熱點(diǎn)，電子束焊接工藝是鋁合金焊接的重要方法之一。

王亞榮等[9]研究了焊后熱處理對(duì)2A14高強(qiáng)鋁合金電子束焊接頭組織及力學(xué)性能的影響。王常建等[10]對(duì)電子束焊接工藝在2219鋁合金擴(kuò)張段上的應(yīng)用進(jìn)行了研究，研究表明電子束焊接技術(shù)能夠減少焊接變形，降低焊接缺陷。陳國(guó)慶等[11]研究了SiCp/2024與2219鋁合金電子束焊接。

3.3 鎂合金

鎂是最輕的工業(yè)金屬材料，密度只有鋁的三分之二，鎂及鎂合金具有密度低、強(qiáng)度高的優(yōu)點(diǎn)。航空航天器輕量化的要求使得鎂合金有著廣闊的應(yīng)用前景。目前鎂合金的應(yīng)用已經(jīng)遍及航天航空、汽車(chē)、船舶、體育用品、電子等多個(gè)領(lǐng)域[12]。由于電子束焊接工藝具有良好的焊接效果，其在鎂合金的焊接領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。

朱智文等[13]研究了AZ31鎂合金電子束焊焊接接頭微觀組織特征，研究結(jié)果顯示AZ31鎂合金電子束焊接接頭成形良好，焊縫組織細(xì)小，表明電子束焊是AZ31鎂合金的有效焊接方法。葉宏等[14]研究了AZ91D鎂合金真空電子束深熔焊接熔池氣泡流數(shù)值模擬，建立了真空電子束焊接熔池二維氣泡流數(shù)學(xué)模型。

4 結(jié)束語(yǔ)

隨著航空航天業(yè)的發(fā)展以及有色合金的廣泛應(yīng)用，對(duì)有色合金焊接工藝的研究已成為熱點(diǎn)，電子束焊接工藝在我國(guó)已有多年的發(fā)展歷史，應(yīng)用在很多領(lǐng)域，也為我國(guó)的航空航天事業(yè)做出了巨大的貢獻(xiàn)，電子束焊接工藝的發(fā)展必將推進(jìn)有色合金在航空航天業(yè)的應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)

[1]陳思杰，朱春莉.鈦及鈦合金先進(jìn)連接技術(shù)研究[J].熱加工工藝，2015，44（3）：18-21.

[2]馬騁，周建桃，屈站，等.鎂合金焊接技術(shù)研究[J].科技資訊，2010（15）：113.

[3]王靜.鋁合金電子束焊接技術(shù)[J].電焊機(jī)，2011，41（8）：112-115.

[4]馬卓.先進(jìn)焊接技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀與趨勢(shì)[J].科技創(chuàng)新與應(yīng)用，2013（3）：122.

[5]張利軍，薛祥義，常輝.我國(guó)航空航天用鈦合金材料[A].第三屆空間材料及其應(yīng)用技術(shù)學(xué)術(shù)交流會(huì)論文集[C].

[6]付鵬飛，黃銳，劉方軍，等.TA12鈦合金電子束焊接組織性能及殘余應(yīng)力分析[J].焊接學(xué)報(bào)，2007，28（2）：82-84.

[7]朱少旺.Ti60合金電子束焊接接頭組織及性能研究[D].哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2009.

[8]閆偉.Ti55鈦合金板材的CO2激光焊與電子束焊的實(shí)驗(yàn)研究[D].東北大學(xué)，2006.

[9]王亞榮，黃文榮，雷華東.焊后熱處理對(duì)2A14高強(qiáng)鋁合金電子束焊接頭組織及力學(xué)性能的影響[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2011，47（20）：141-145.

[10]王常建，胡春海，劉麗莉.電子束焊接工藝在2219鋁合金擴(kuò)張段上的應(yīng)用[A].陜西省焊接學(xué)術(shù)會(huì)議論文集[C].22-24.

[11]國(guó)慶，張秉剛，楊勇，等.SiCp/2024與2219鋁合金電子束焊接[J].焊接學(xué)報(bào)，2015，36（3）：27-30.